Author: НПП "Гарант-Сервис"
Document comments: Документ экспортирован из системы ГАРАНТ

Постановление Госгортехнадзора РФ от 5 июня 2003 г. N 51 "Об утверждении Методических рекомендаций по…

Постановление Госгортехнадзора РФ от 5 июня 2003 г. N 51 "Об утверждении Методических рекомендаций по расчету развития гидродинамических аварий на…

Постановление Госгортехнадзора РФ от 5 июня 2003 г. N 51 "Об утверждении Методических…

Постановление Госгортехнадзора РФ от 5 июня 2003 г. N 51 "Об утверждении Методических рекомендаций по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов"
ГАРАНТ:
 По заключению Минюста РФ от 21 июня 2003 г. N 07/6323-ЮД настоящий приказ не нуждается в государственной регистрации (информация опубликована в Бюллетене Министерства юстиции Российской Федерации, 2003 г., N 8)
Госгортехнадзор России постановляет:
1. Утвердить Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов.
2. Направить Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов на государственную регистрацию в Министерство юстиции Российской Федерации.

Начальник Госгортехнадзора России | В.М.Кульечев

Методические рекомендации
по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов РД 03-607-03
(утв. постановлением Госгортехнадзора РФ от 5 июня 2003 г. N 51)
ГАРАНТ:
 См. Методику расчета зон затопления при гидродинамических авариях на хранилищах производственных отходов химических предприятий РД 09-391-00, утвержденную постановлением Госгортехнадзора России от 4 ноября 2000 г. N 65
 Согласно постановлению Госгортехнадзора РФ от 25 июля 2003 г. N 105 настоящие Методические рекомендации введены в действие с 1 августа 2003 г.
Разработаны Управлением по надзору в химической, нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности Госгортехнадзора России

I. Общие положения

1.1. При аварии на хранилищах происходит разрушение ограждающих сооружений (дамб) и разлив содержимого хранилищ, вызывающий затопление окружающих территорий.
1.2. Опасность аварий определяется возникновением чрезвычайных ситуаций (ЧС): обстановки, которая может повлечь за собой человеческие жертвы, ущерб здоровью людей или окружающей среде, материальные потери и нарушение жизнедеятельности людей.
1.3. Методика позволяет определить показатели, характеризующие аварию:
- границы зоны затопления;
- время образования прорана;
- размеры и форма развития прорана;
- расходы и объемы жидких отходов, выливающихся по мере развития прорана;
- высота, скорость и гидродинамическое давление волны прорыва по пути движения.
1.4. Методика предназначена для использования:
- организациями, эксплуатирующими хранилища;
- проектными организациями;
- экспертными центрами;
- другими организациями по роду своей деятельности связанными с обеспечением безопасности хранилищ;
- при декларировании безопасности гидротехнических сооружений (далее - ГТС);
- при определении последствий гидродинамической аварии;
- при определении возможности дальнейшей эксплуатации хранилищ и при других работах, в которых требуется оценка параметров прорана и зоны растекания при аварии хранилища.

II. Основные положения, принимаемые при расчете

2.1. Процесс разрушения хранилища, образования прорана и движения образующегося при этом потока отходов является сложным. Неравномерный и неустановившийся характер движения потока по всей трассе растекания обуславливают переменные значения его гидродинамических параметров, поэтому для упрощения расчетов рассматриваемый процесс разделяется в расчетном отношении на два этапа:
а) расчет образования прорана и расчет параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы;
б) расчет максимальных параметров потока по трассе растекания.
2.2. В Методике приняты следующие допущения:
- поперечное сечение прорана принимается прямоугольным и постоянным по всей длине прорана;
- после образования прорана жидкость растекается по местности, имеющей естественный уклон;
- гидравлический прыжок, возникающий на переходе потока с участка с уклоном дна, больше критического, на участок, где уклон меньше критического - не рассматривается.

III. Расчет образования прорана (процесса разрушения дамб)

3.1. В расчетах приняты следующие основные обозначения:

Н     - максимальная разница между отметкой гребня ограждающей  дамбы  и
 mах    отметкой до которой могут вытекать жидкие отходы, м.
F     - площадь   заполнения   хранилища   (определяется      по графику
        зависимости площади (F) и объема (V) от уровня заполнения), м2.
V     - полный  объем  отходов  в  хранилище  (определяется  по  графику
 max    зависимости F и V от уровня заполнения), м3.
l     - ширина гребня дамбы, м.
 0
m     - заложение   внутреннего   откоса    дамбы       (отношение длины
 отк.   горизонтальной проекции откоса к высоте откоса), м/м.
n     - заложение внешнего откоса дамбы, м/м.
 отк.
ро    - плотность частиц грунта, т/м3.
  s
ро    - плотность  жидкости  и   неконсолидированных   отходов   (жидких
  ж     отходов), т/м3.
ро    - средняя плотность сухого грунта тела дамбы, т/м3.
  d
ню    - кинематический     коэффициент     вязкости      жидкости      и
        неконсолидированных отходов (жидких отходов), см2/сек. (Для воды
        кинематический коэффициент вязкости равен 0,0101, см2/сек).
d     - средневзвешенный размер частиц грунта, мм.

3.2. Исходными данными для расчета являются:
- максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой жидкие отходы могут вытекать;
- зависимость площади и объема хранилища от отметки заполнения;
- ширина гребня дамбы;
- заложение внутреннего откоса дамбы;
- заложение внешнего откоса дамбы;
- плотность частиц грунта, плотность сухого грунта, плотность и вязкость вытекающих жидких отходов;
- средневзвешенный размер частиц грунта.
3.3. За начальные условия расчета размыва элементарного прорана принимается равенство

                   y = b = h = 0,5 м;                                 (1)
                    0   0   0

где: у  - начальная глубина прорана,
      0
     b  - начальная ширина прорана,
      0
     h  - начальная глубина потока.
      0

На рис.1 представлена схема расчета размыва гребня и пляжной зоны хвостохранилища:

Задавая приращение глубины прорана на каждом расчетном шаге постоянным и равным Дельта у <= y_0, определяется приращение ширины прорана

                                        b
                                         0
              Дельта b = Дельта y x ────────────;                     (2)
                                    y + Дельта y
                                     0

Задавая приращения размеров прорана (Дельта у и Дельта b) определяем уменьшение глубины вытекающего из прудка слоя Дельта Н . Расчет ведется методом итераций.
Определение параметров размыва прорана и потока производится в расчетный i-ый промежуток времени:

глубина прорана        y = y   + Дельта у;                            (3)
                        i   i-1

ширина прорана         b = b   + Дельта b;                            (4)
                        i   i-1

длина прорана (м)      l = y  x (m    + n    ) + l ;                  (5)
                        i   i     отк.   отк.     0

При достижении у_i = Н_mах принимается, что увеличение прорана рассчитывается только за счет его расширения

                       b = b   + Дельта b';                           (6)
                        i   i-1

                                     y
                                      0
где  Дельта b' = 2,5 x Дельта y х ────────────;                       (7)
                                y + Дельта y
                                 0

                                      2
Глубина потока в проране (м):    h = ─── H ;                          (8)
                                  i   3   i

где H_i определяется по формуле (30).

Расход потока в проране (м3/c):

                              3/2
                     Q = m b H   x  кв.корень(2g) ;                   (9)
                      i     i i

где m - коэффициент водослива, принимаемый равным 0,31.

Удельный расход потока в проране (м2/с):

                          Q
                           i            3/2
                     q = ─── = 1,373 х Н   ;                         (10)
                      i   b             i
                           i

Скорость потока в проране (м/с):

                          Q
                           i              1/2
                     u = ───── = 2,056 x H   ;                       (11)
                      i   b h
                           i i

Неразмывающая скорость u_0 (м/с) определяется для заданного значения dcp и гидравлических параметров потока по зависимостям B.C.Кнороза:

для 0,05 мм < d < 0,25 мм;

                                       0,3       0,35 0,05
                                     ню   (g ро )    d
                                               ж
                  u  = 0,71 ────────────────────────────────;        (12)
                   0i                                -0,25
                            кв.корень(0,0008+(0,006 R     ))
                                                     i

для 0,25 мм < d < 1,5 мм;
                                                      0,7
                                              660 R ню
                 0,136       0,432 0,292           i
      u  = 1,8 ню     (g ро )     d     lg ─────────────────────;    (13)
       0i                  ж                      0,35 0,24 1,81
                                           (g ро )    d    k
                                                ж

для d > 1,5 мм;

                                                 R
                                                  i
                  u  = кв.корень(g ро d) lg(11,5 ───);               (14)
                   0i                ж            k

                   0,75
где   k = 0,785 x d    ;

R_i - гидравлический радиус потока для прямоугольного сечения прорана, определяемый по формуле:

                            b h
                             i i
                      R = ───────── (м);                             (15)
                       i  b  + 2 h
                           i      i

Для частиц грунтов с d < 0,1 мм при определении значения неразмывающей скорости необходимо учитывать силы сцепления между частицами грунта.
Неразмывающую# скорость для связанных грунтов определяется по формуле:

                           2gm
     u  = 1,25 кв.корень(──────── [(ро - ро ) d + 0,044 C  k]);      (16)
      0i                 2,6 ро n     s    ж   э         гр
                               ж

где m  - коэффициент условий работы, принимаем равным 1;
    d  - эквивалентный  диаметр  отрывающихся  отдельностей   связанного
     э   грунта (для супесей d = 3 мм, для суглинков d = 4 мм, для глины
         d = 5 мм);           э                       э
          э
    С  - нормативная усталостная прочность связанного  грунта на  разрыв
     гр                   Н
         (Па): С  = 0,35 С ;
               гр
     Н
    С  - нормативное удельное сцепление грунта (Па);
    k  - коэффициент однородности, допускается принимать равным 0,5;

                               d
                                э
                n = 1 + ─────────────────;
                        (0,00005 +0,3 d )
                                       э

Значение неразмывающей скорости определяется по справочнику проектировщика "Гидротехнические сооружения" (под ред. В.П.Недриги. М.: Стройиздат, 1983. 543 с.).
Величина гидравлической крупности W_0 (м/с) для размываемых грунтов в проране определяется в зависимости от диаметра частиц грунта по формулам:

                                    2
                               g х d  х ро
                                          ж
при d <= 0.1 мм            W = ────────────;                         (17)
                            0    18 х ню

                                      g х ро             1/1,5
                                            ж
при 0,1 мм < d < 0,6  мм   W = d x (────────────────────)     ;      (18)
                            0       11.2 х кв.корень(ню)

                                     1,2       1/1,8
                                g х d   х  ро
                                             ж
при 0,6 мм < d < 2,0 мм    W = (──────────────)     ;                (19)
                            0            0,2
                                 4,4 х ню

при d >= 2,0 мм            W = 1,2 кв.корень(g x d х ро );           (20)
                            0                          ж

где g - ускорение силы тяжести (g = 981 см/с2).

Время размыва элементарного объема прорана (с):

                                 2 x ро  х Дельта W
                                       d           i
                     Дельта  t = ───────────────────;                (21)
                               i      мю х Q
                                        i   i

где Дельта W - увеличение объема размытого прорана (м3):
            i

           Дельта W = W - W   = 0,5(b y l - b   y   l   );           (22)
                   i   i   i-1       i i i   i-1 i-1 i-1

мю - транспортирующая (размывающая) способность потока.
  i

В зависимости от гидравлических параметров потока и диаметра частиц размываемого грунта они могут переноситься потоком либо во взвешенном, либо в донном состоянии.
Если скорость потока u_i >= 2,7 u_0i и все частицы d <= 0,15 мм (переносятся во взвешенном состоянии), то величина мю_i может быть определена как

                   u   - u   4       1,6
                    КРi   0i      d
            мю  = (─────────) x (───)   x 0,01;                      (23)
              i       3 W         R
                         0         i

где  u  - критическая скорость потока (м/с) определяется:
      КР
                                                             0,15
               при y < H                       u   = 2,63 х h    ;   (24)
                    i   max                     КРi          i

                                                             0,2
               при y = H                       u   = 3,77 х h    ;   (25)
                    i   max                     КРi          i

Если u_i < 2,7 u_0i и все частицы d > 0,15 мм (движутся в донном режиме), то величина мю_i определяется по формуле

                                u       3        u            1,25
                                 i                0i       d
            мю  = 0,002 х (────────────) х (1 - ─────) х (───)    ;  (26)
              i            кв.корень(gd)          u        h
                                                   i        i

где g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/с2).

Объем жидкости, вытекающей из прудка за время Дельта t_i:

                                     2 x ро Дельта W
                                           d        i
           Дельта V = Q x Дельта t = ────────────────;               (27)
                   i   i          i        мю
                                             i

Общий объем, вытекший за время Т = Сумма Дельта t_i:

                     = Сумма Дельта V ;                              (28)
                    i                i

Понижение уровня в прудке:

                               Дельта V
                                       i
                    Дельта H = ─────────;                            (29)
                            i      F

Глубина слоя вытекающего из прудка:

            H = H   + Дельта y - Дельта H   ;                        (30)
             i   i-1                     i-1

Глубину слоя вытекающего из прудка Дельта H_i можно также определить по графикам зависимости V и F от уровня заполнения.
При i = 1 принимаем, что Н_0 = у_0 и Дельта H_0 = 0.
Расчет ведется до того момента, когда V_i достигает значения V_max или величина транспортирующей способности мю_i, становится меньше 0,003.

IV. Определение параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы

Для определения значений скорости U и глубины h потока по внешнему откосу дамбы из результатов расчетов, полученных в п.2.2.3, выбираются:
- максимальное значение полного расхода Q_max и соответствующие ему значения ширины b_11 и глубины h_11 (вариант 1);
- максимальное значение удельного расхода q_max и соответствующие ему значения ширины b_12 и глубина h_12 (вариант 2);
- максимальное значение ширины прорана b_mах.
Расчет по выбранным параметрам производится одновременно для Q_max и q_mах.
4.1. Для определения формы свободной поверхности потока необходимо сравнить величину нормальной глубины h_0 с критической глубиной h_кр и уклона внешнего откоса дамбы i_ВО с величиной критического уклона i_кр.
Определение критической глубины потока (м) (здесь и далее по тексту формулы в левой колонке относятся к первому варианту расчета, в правой - ко второму):

                                    2
                             альфа Q
                                    max
     h    = корень 3 степени(──────────);
      кр1                           2
                                g b
                                   11

                                    2
                             альфа q
                                    max
     h    = корень 3 степени(──────────);                             (31)
      кр2                        g

где  альфа - коэффициент кинетической энергии, принимается равным 1,1.
     g     - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/с2).

Нормальная глубина h_0 потока вычисляется в процессе итерационной процедуры (подбором) по значению модуля расхода К_0:
вычисляется модуль расхода:

                           Q                            q
                            max                          max
                K   = ────────────;            K   = ───────────;    (32)
                 01   кв.корень(i)              02   кв.корень(i)

            1
где i   = ─────;
     ВО   n
           отк.

Задавая различные значения h_1 (h_2) (здесь и далее по тексту значения параметров, указанных в скобках, относятся ко второму варианту расчета), определяем характеристики потока:
- площадь сечения (м2)

          омега = b  h ;           омега = b  h ;                    (33)
               1   11 1                 2   12 2

- смоченный периметр потока

          хи = b  + 2h ;           хи = b  + 2h ;                    (34)
            1   11    1              1   12    2

- гидравлический радиус

             омега                      омега
                  1                          2
         R = ──────;                R = ──────;                      (35)
          1    хи                    2    хи
                 1                          2

- коэффициент Шези

             1  1/6                     1  1/6
         С = ─ R   ;                С = ─ R   ;                      (36)
          1  n  1                    2  n  2

где n - коэффициент шероховатости, принимаемый равным 0,025;

- значение расчетного модуля расхода К_r:

      К  = омега С кв.корень(R );    К  = омега С кв.корень(R );     (37)
       r1       1 1           1       r2       2 2           2

Подставляя значения параметров, определяемых по уравнениям (33) - (36) в выражения (37), получим

                                           b   x h  2
                                            КР1   1
     К  = 40 х b   х h х корень 3 степени (─────────);
      r1        КР1   1                    b   + 2h
                                            КР1    1

                                           b   x h  2
                                            КР2   2
     К  = 40 х b   х h х корень 3 степени (─────────);
      r2        КР2   2                    b   + 2h
                                            КР2    2
                                                                     (38)

Результаты расчетов и значения h_1 (h_2)заносятся в таблицу. Значение h_1 (h_2), при котором расчетный модуль расхода K_r1 приблизительно = K_01 (К_r2 приблизительно = K_02), и будет значением нормальной глубины потока h_01 (h_02).
Величина критического уклона определяется по формуле:

                    g хи                           g хи
                        кр1                            кр2
          i   = ──────────────;           i   = ──────────────;       (39)
           кр1         2                   кр2         2
                альфа С   b                     альфа С   b
                       кр1 кр1                         кр2 кр2

Подставляя значения параметров, определяемых по уравнениям (33) - (36) при h = h_кр, в (39), получим

                                                      4
                                         (b   + 2h   )
                      -3                   кр1    кр1
      i    = 5,57 x 10  корень 3 степени(──────────────);
       кр1                                 b   x h
                                            кр1   кр1

                                                      4
                                         (b   + 2h   )
                      -3                   кр2    кр2
      i    = 5,57 x 10  корень 3 степени(──────────────);            (40)
       кр2                                 b   x h
                                            кр2   кр2

где b   =  b  ;    b   = b  ;
     кр1    11      кр2   12

     В зависимости от глубины  потока   в   начале   откоса  h   (h  )  и
                                                              11   12
               >               >                   >           >
соотношения   i   <   i      (i  <  i  )    и     h  <  h    (h  < h   )
                       кр1           кр2           01    кр1   02   кр2

определяется форма свободной поверхности потока.

4.2. Определение глубины потока в сечении у подошвы откоса.
Из полученных значений h_11, h_01, h_кp1 (h_12, h_02, h_кр2) выбираются наибольшее и наименьшее значение глубины потока [h_max1, h_min1, (h_max2, h_min2)] и вычисляется среднее значение:

            h    + h                            h    + h
             max1   min1                         max2   min2
      h   = ────────────;                 h   = ────────────;        (41)
       ср1        2                        ср2       2

Определяем длину откоса L, на которой устанавливается нормальная глубина h_01 (h_02):

                                       _
       L = h  n    [эта  - эта  - (1 - j )[фи(эта  ) - фи(эта  )]];
        1   01 отк.    21     11        1        21          11

                                       _
       L = h  n    [эта  - эта  - (1 - j )[фи(эта  ) - фи(эта  )]];  (42)
        2   02 отк.    22     12        2        22          12

                                           b        4
     _                                      ср1
     j  = 45 х корень 3 степени (h   x (───────────));
      1                           ср1   b   + 2h
                                         ср1    ср1

                                           b        4
     _                                      ср2
     j  = 45 х корень 3 степени (h   x (───────────));
      2                           ср2   b   + 2h
                                         ср2    ср2

где  b   = b  , b   = b  ;
      ch1   11   ch2   12

эта_ij - относительная глубина (для каждого из вариантов) определяется:

                    h                             h
                     max1                          max2
            эта  = ──────;                 эта  = ──────;           (44a)
               11   h                         12    h
                     01                              02

                  h                              h
                   min2                           min2
            эта = ──────;                 эта  = ──────;            (44б)
               21   h                        22    h
                     01                             02

По величинам гидравлических показателей русла X_1 (Х_2) и относительным глубинам находятся функции относительной глубины фи(эта_11), фи(эта_12) и фи(эта_21), фи(эта_22) (см. Приложение 1).
Гидравлический показатель русла определяется по формулам:

                 2,8                                  2,8
     X = 3,4 - ────────;                 X = 3,4 - ────────;         (45)
      1        b                          2        b
                CP1                                 CP2
               ──── + 2                            ──── + 2
               h                                   h
                CP1                                 CP2

Полученные в (42) величины L_1 и L_2 сравниваются с длиной внешнего откоса дамбы L_0.
Если полученное значение L_1 < L_0 (L_2 < L_0), то считается, что глубина потока у подошвы откоса равна нормальной глубине h_01 = h_11 и h_02 = h_12. Если же значение L_1 > L_0 (L_2 > L_0), тогда, задавая L_1 = L_0 (L_2 = L_0), из уравнения (42) определяем глубину потока у подошвы откоса:

                                 L
                                  0
      h  = ───────────────────────────────────────────────────;
       01                           _
           n    {эта  - эта  - (1 - j )[фи(эта  ) - фи(эта  )]}
            отк.    21     11        1        21          11

                                 L
                                  0
      h  = ───────────────────────────────────────────────────;      (46)
       02                           _
           n    {эта  - эта  - (1 - j )[фи(эта  ) - фи(эта  )]}
            отк.    22     12        2        22          12

4.3. Определение скорости потока в сечении у подошвы откоса дамбы.
Скорость U определяется по известному расходу и глубине потока в сечении у подошвы откоса:

           Q                               q
            max                             max
      u = ─────;                      u = ─────;                     (47)
       1  b h                          2   h
           1 01                             02

Из полученных расчетов из двух случаев выбираем максимальные значения параметров потока в сечении у подошвы откоса: глубины h_max и скорости u_max. Ширина потока в этом сечении принимается равной максимальной ширине прорана b_mах. Эти величины являются исходными для расчета движения потока по прилегающей к хранилищу местности.

V. Расчет максимальных параметров потока по трассе растекания

В зависимости от характера рельефа, вытекающий из хранилища поток может быть ограничен боковыми склонами долины, либо растекание может происходить нестесненным образом, если хранилище расположено на плоской местности или в широкой долине.
Учитывая, что хранилища организаций подконтрольных органам Госгортехнадзора России в основном относятся к овражным, овражно-пойменным и/или равнинным типам, принимается, что вытекающий поток ограничен постоянным значением боковых склонов ложбин, лога или слабонаклоненных поверхностей поймы или равнины.
В расчете принято допущение о том, что лог по всей длине трассы растекания имеет треугольное сечение.
Для определения параметров потока по трассе растекания русло потока разбивается на участки с постоянными уклонами дна и формой поперечного сечения. На границах участков принимается условие равенства расходов. За расчетное принимается максимальное значение расхода потока Q_П = Q_max, полученное в результате расчета на первом этапе.
Для расчета площади сечения лога на концах выбранных участков задаются характерные абсолютные отметки бортов А_Б и дна А_Д лога (см. рис.2).
Для определения формул расчета скорости u_i, глубины h_i и ширины b_i потока вычисляются уклоны i-ых участков лога Iл_i:

                          A    - A
                           Дi-1   Дi
                     Iл  = ──────────;
                       i      L
                               Лi

где L   - длина выбранного i-го участка лога.
     Лi

Для плоского рельефа местности и уклонов с Iл_i < 0,01 параметры потока определяются:

                                            _
                           Q                X
                            П                i
 - скорость потока   u = ──────── х (1 - ─────────);                 (48)
                      i  b   h                  _
                          i-1 i-1        3,32 + X
                                              i

                                        _
                                        X
                                         i
 - глубина потока    h = h   x (1 - ─────────);                      (49)
                      i   i-1              _
                                    2,85 + X
                                            i

                                           _0,6
 - ширина потока     b = b   x (1 + 4,69 x X   );                    (50)
                      i   i-1               i

         l x кв.корень(g x h   )
    _     i                 i-1
где Х  = ───────────────────────  - относительное расстояние.        (51)
     i        b   x u
               i-1   i-1

Для уклонов Iл_i > 0,01 параметры потока в створах критическую h_кp и нормальную h(н) глубины в i-ом створе при расходе Q_П определяются следующим образом:

                                   2
                          2 альфа Q
                                   П
     h = корень 5 степени(──────────);                               (52)
      кр                      2
                            gm

                                2 Q
      н                            П
     h = корень квадратный (───────────────);                        (53)
                            mС кв.корень(R )
                                          i

где m - среднее заложение откосов лога в створе:

                                  альфа + альфа
                                       л       п
                         m = ctg (──────────────);
                                        2

Так как коэффициент Шези С и гидравлический радиус R, зависят от глубины h(н), то h(н) определяется методом последовательных итераций. При этом С определяется по формуле (36), R по формуле (34).
В зависимости от соотношения глубин h_(i - 1), h_кр, h(н) и уклона будем иметь кривую спада либо подпора. Исходя из уравнения Бернулли

                        2                     2
                 альфа U               альфа U
                        i-1                   i
           h   + ────────── + il = h + ────────── + h  ;             (54)
            i-1      2g             i      2g        ТР

            2
           U   L
            ср
где h  = ────────  потери напора между створами
     ТР    2
          C  R
           cp cp

             U   + U          C   + C            R   + R
              i-1   i          i-1   i            i-1   i
       U   = ────────;   C  = ────────;     R  = ────────;
        cp      2         cp     2           cp     2

           2 Q
              П
      U  = ────   скорость потока в i-том створе;
       i    2
           h m

      i = I
          _Лi

определяем длину кривой свободной поверхности l:

                            2     2
          h  - h   - 0,056(U   - U )
           i    i-1         i-1   i
      l = ──────────────────────────;                                (55)
                      2
                     U
                      ср
               i - ──────
                    2
                   С  R
                    cp cp

где h   - глубина в предыдущем створе.
     i-1

Если длина кривой l меньше расстояния между створами L_лi, то h_i достигнет h(н) или h_кp и будет им равна (соответственно), в противном случае определяем глубину h_i, по формуле

                  (h  - h   )l
                    i    i-1
        h = h   + ────────────;                                      (56)
         i   i-1      L
                       лi

Площадь максимального затопления между створами определяем по формуле

          h   (m  + m )   + h (m  + m )
           i-1  Л    П i-1   i  Л    П i
      S = ────────────────────────────── L  ;                        (57)
                        2                 лi

Расчет повторяется для следующего створа.
Гидродинамическое давление Р_i на сооружения, расположенные на пути потока на расстоянии l от подошвы дамбы, вычисляется по формуле:

                         2
            2,7 x ро  x u
                    ж    i
       P  = ────────────── (Па);                                     (58)
        i         2

Для защиты объектов, попадающих в зону затопления можно с помощью защитных дамб отвести поток через какое-либо пропускное сооружение (водоотводной канал), находящегося на расстоянии l от подошвы дамбы, расчет которого ведется по условию пропуска максимального расхода потока Q_П. Поперечное сечение S_K, обеспечивающее отвод потока, рассчитывается по значению скорости и в этом месте и по максимальному расходу:

           Q
            П
       S = ────;                                                     (59)
        K   u

Приведенные выше формулы позволяют рассчитать параметры потока по длине выбранной расчетной трассы движения на прилегающей к хранилищу местности, нанести их на соответствующий план или карту и определить границы зоны затопления.

Приложение 1

Функции относительной глубины фи(эта_ij)

┌──────┬───────┬────────┬───────┬───────┬───────┬───────┬────────┬───────┬───────┬───────┐
│      │ 2,00* │  2,50  │ 3,00  │ 3,25  │ 3,50  │ 3,75  │  4,00  │ 4,50  │ 5,00  │ 5,50  │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│  1   │   2   │   3    │   4   │   5   │   6   │   7   │   8    │   9   │  10   │  11   │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,00**│ 0.000 │ 0.000  │ 0.000 │ 0.000 │ 0.000 │ 0.000 │ 0.000  │ 0.000 │ 0.000 │ 0.000 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,05 │ 0.050 │ 0.050  │ 0.050 │ 0.050 │ 0.050 │ 0.050 │ 0.050  │ 0.050 │ 0.050 │ 0.050 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,10 │ 0.100 │ 0.100  │ 0.100 │ 0.100 │ 0.100 │ 0.100 │ 0.100  │ 0.100 │ 0.100 │ 0.100 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,15 │ 0.151 │ 0.150  │ 0.150 │ 0.150 │ 0.150 │ 0.150 │ 0.150  │ 0.150 │ 0.150 │ 0.150 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,20 │ 0.202 │ 0.201  │ 0.200 │ 0.200 │ 0.200 │ 0.200 │ 0.200  │ 0.200 │ 0.200 │ 0.200 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,25 │ 0.255 │ 0.252  │ 0.251 │ 0.250 │ 0.250 │ 0.250 │ 0.250  │ 0.250 │ 0.250 │ 0.250 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,30 │ 0.309 │ 0.304  │ 0.302 │ 0.301 │ 0.300 │ 0.300 │ 0.300  │ 0.300 │ 0.300 │ 0.300 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,35 │ 0.365 │ 0.357  │ 0.354 │ 0.352 │ 0.351 │ 0.351 │ 0.351  │ 0.350 │ 0.350 │ 0.350 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,40 │ 0.423 │ 0.411  │ 0.407 │ 0.404 │ 0.403 │ 0.403 │ 0.402  │ 0.401 │ 0.400 │ 0.400 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,45 │ 0.484 │ 0.468  │ 0.461 │ 0.458 │ 0.456 │ 0.455 │ 0.454  │ 0.452 │ 0.451 │ 0.450 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,50 │ 0.549 │ 0.527  │ 0.517 │ 0.513 │ 0.510 │ 0.508 │ 0.507  │ 0.504 │ 0.502 │ 0.501 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,55 │ 0.619 │ 0.590  │ 0.575 │ 0.570 │ 0.566 │ 0.564 │ 0.561  │ 0.556 │ 0.554 │ 0.552 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,60 │ 0.693 │ 0.657  │ 0.637 │ 0.630 │ 0.624 │ 0.621 │ 0.617  │ 0.610 │ 0.607 │ 0.605 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,61 │ 0.709 │ 0.671  │ 0.650 │ 0.642 │ 0.636 │ 0.632 │ 0.628  │ 0.621 │ 0.618 │ 0.615 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,62 │ 0.725 │ 0.685  │ 0.663 │ 0.654 │ 0.648 │ 0.644 │ 0.640  │ 0.632 │ 0.629 │ 0.626 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,63 │ 0.741 │ 0.699  │ 0.676 │ 0.667 │ 0.660 │ 0.662 │ 0.652  │ 0.644 │ 0.640 │ 0.637 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,64 │ 0.758 │ 0.714  │ 0.689 │ 0.680 │ 0.673 │ 0.668 │ 0.664  │ 0.656 │ 0.651 │ 0.648 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,65 │ 0.775 │ 0.729  │ 0.703 │ 0.693 │ 0.686 │ 0.681 │ 0.676  │ 0.668 │ 0.662 │ 0.659 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,66 │ 0.792 │ 0.744  │ 0.717 │ 0.706 │ 0.699 │ 0.694 │ 0.688  │ 0.680 │ 0.674 │ 0.670 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,67 │ 0.810 │ 0.760  │ 0.731 │ 0.720 │ 0.712 │ 0.707 │ 0.700  │ 0.692 │ 0.686 │ 0.681 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,98 │ 0.829 │ 0.776  │ 0.746 │ 0.734 │ 0.725 │ 0.720 │ 0.713  │ 0.704 │ 0.698 │ 0.692 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,69 │ 0.848 │ 0.792  │ 0.761 │ 0.748 │ 0.739 │ 0.733 │ 0.726  │ 0.716 │ 0.710 │ 0.704 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,70 │ 0.867 │ 0.809  │ 0.776 │ 0.763 │ 0.753 │ 0.746 │ 0.739  │ 0.728 │ 0.722 │ 0.716 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,71 │ 0.887 │ 0.826  │ 0.791 │ 0.778 │ 0.767 │ 0.760 │ 0.752  │ 0.741 │ 0.734 │ 0.728 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,72 │ 0.907 │ 0.843  │ 0.807 │ 0.793 │ 0.781 │ 0.774 │ 0.766  │ 0.754 │ 0.747 │ 0.740 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,73 │ 0.928 │ 0.861  │ 0.823 │ 0.808 │ 0.796 │ 0.788 │ 0.780  │ 0.767 │ 0.760 │ 0.752 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,74 │ 0.950 │ 0.880  │ 0.840 │ 0.823 │ 0.811 │ 0.802 │ 0.794  │ 0.780 │ 0.773 │ 0.764 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,75 │ 0.972 │ 0.899  │ 0.857 │ 0.839 │ 0.827 │ 0.816 │ 0.808  │ 0.794 │ 0.786 │ 0.776 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,76 │ 0.996 │ 0.919  │ 0.874 │ 0.855 │ 0.843 │ 0.832 │ 0.823  │ 0.808 │ 0.799 │ 0.788 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,77 │ 1.020 │ 0.939  │ 0.892 │ 0.872 │ 0.860 │ 0.848 │ 0.838  │ 0.822 │ 0.812 │ 0.801 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,78 │ 1.045 │ 0.960  │ 0.911 │ 0.890 │ 0.877 │ 0.865 │ 0.854  │ 0.837 │ 0.826 │ 0.814 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,79 │ 1.071 │ 0.982  │ 0.930 │ 0.908 │ 0.895 │ 0.882 │ 0.870  │ 0.852 │ 0.840 │ 0.828 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,80 │ 1.098 │ 1.006  │ 0.950 │ 0.929 │ 0.913 │ 0.900 │ 0.887  │ 0.867 │ 0.854 │ 0.842 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,81 │ 1.127 │ 1.031  │ 0.971 │ 0.947 │ 0.932 │ 0.918 │ 0.904  │ 0.882 │ 0.869 │ 0.857 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,82 │ 1.156 │ 1.056  │ 0.993 │ 0.968 │ 0.951 │ 0.937 │ 0.922  │ 0.898 │ 0.884 │ 0.872 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,83 │ 1.188 │ 1.082  │ 1.016 │ 0.990 │ 0.971 │ 0.956 │ 0.940  │ 0.915 │ 0.900 │ 0.888 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,84 │ 1.221 │ 1.110  │ 1.040 │ 1.013 │ 0.992 │ 0.976 │ 0.960  │ 0.933 │ 0.917 │ 0.904 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,85 │ 1.256 │ 1.139  │ 1.065 │ 1.037 │ 1.015 │ 0.997 │ 0.980  │ 0.952 │ 0.935 │ 0.921 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,86 │ 1.293 │ 1.170  │ 1.092 │ 1.062 │ 1.039 │ 1.019 │ 1.002  │ 0.972 │ 0.953 │ 0.938 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,87 │ 1.333 │ 1.203  │ 1.120 │ 1.088 │ 1.065 │ 1.043 │ 1.025  │ 0.993 │ 0.972 │ 0.956 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,88 │ 1.375 │ 1.238  │ 1.151 │ 1.116 │ 1.092 │ 1.069 │ 1.049  │ 1.015 │ 0.992 │ 0.975 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,89 │ 1.421 │ 1.276  │ 1.183 │ 1.146 │ 1.121 │ 1.097 │ 1.075  │ 1.039 │ 1.014 │ 0.995 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 0,90 │ 1.472 │ 1.316  │ 1.218 │ 1.179 │ 1.152 │ 1.127 │ 1.103  │ 1.065 │ 1.038 │ 1.017 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,905 │ 1.499 │ 1.338  │ 1.237 │ 1.197 │ 1.169 │ 1.143 │ 1.117  │ 1.079 │ 1.050 │ 1.028 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,910 │ 1.527 │ 1.361  │ 1.257 │ 1.216 │ 1.186 │ 1.159 │ 1.132  │ 1.093 │ 1.063 │ 1.040 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,915 │ 1.557 │ 1.385  │ 1.278 │ 1.236 │ 1.204 │ 1.176 │ 1.148  │ 1.108 │ 1.077 │ 1.053 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,920 │ 1.589 │ 1.411  │ 1.300 │ 1.257 │ 1.223 │ 1.194 │ 1.165  │ 1.124 │ 1.091 │ 1.066 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,925 │ 1.622 │ 1.439  │ 1.323 │ 1.279 │ 1.243 │ 1.214 │ 1.184  │ 1.141 │ 1.106 │ 1.080 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,930 │ 1.658 │ 1.469  │ 1.348 │ 1.302 │ 1.265 │ 1.265 │ 1.204  │ 1.159 │ 1.122 │ 1.095 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,935 │ 1.696 │ 1.501  │ 1.374 │ 1.326 │ 1.288 │ 1.257 │ 1.225  │ 1.178 │ 1.139 │ 1.111 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,940 │ 1.738 │ 1.535  │ 1.403 │ 1.352 │ 1.312 │ 1.280 │ 1.247  │ 1.198 │ 1.157 │ 1.128 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,945 │ 1.782 │ 1.571  │ 1.434 │ 1.380 │ 1.338 │ 1.305 │ 1.271  │ 1.219 │ 1.176 │ 1.146 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,950 │ 1.831 │ 1.610  │ 1.467 │ 1.411 │ 1.367 │ 1.332 │ 1.297  │ 1.241 │ 1.197 │ 1.165 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,955 │ 1.885 │ 1.653  │ 1.504 │ 1.445 │ 1.399 │ 1.362 │ 1.325  │ 1.265 │ 1.220 │ 1.186 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,960 │ 1.945 │ 1.701  │ 1.545 │ 1.483 │ 1.435 │ 1.395 │ 1.356  │ 1.292 │ 1.246 │ 1.209 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,965 │ 2.013 │ 1.756  │ 1.591 │ 1.526 │ 1.475 │ 1.432 │ 1.391  │ 1.324 │ 1.275 │ 1.235 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,970 │ 2.092 │ 1.820  │ 1.644 │ 1.575 │ 1.521 │ 1.475 │ 1.431  │ 1.362 │ 1.308 │ 1.265 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,975 │ 2.184 │ 1.895  │ 1.707 │ 1.632 │ 1.575 │ 1.525 │ 1.479  │ 1.407 │ 1.347 │ 1.300 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,980 │ 2.297 │ 1.985  │ 1.783 │ 1.703 │ 1.640 │ 1.587 │ 1.537  │ 1.460 │ 1.394 │ 1.344 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,985 │ 2.442 │ 2.100  │ 1.881 │ 1.795 │ 1.727 │ 1.666 │ 1.611  │ 1.525 │ 1.455 │ 1.400 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,990 │ 2.646 │ 2.264  │ 2.018 │ 1.921 │ 1.844 │ 1.777 │ 1.714  │ 1.614 │ 1.538 │ 1.474 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│0,995 │ 3.000 │ 2.544  │ 2.250 │ 2.137 │ 2.043 │ 1.965 │ 1.889  │ 1.770 │ 1.680 │ 1.605 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│1,005 │ 2.997 │ 2.139  │ 1.647 │ 1.477 │ 1.329 │ 1.218 │ 1.107  │ 0.954 │ 0.826 │ 0.730 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│1,010 │ 2.652 │ 1.863  │ 1.419 │ 1.265 │ 1.138 │ 1.031 │ 0.936  │ 0.790 │ 0.680 │ 0.598 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│1,015 │ 2.450 │ 1.704  │ 1.291 │ 1.140 │ 1.022 │ 0.922 │ 0.836  │ 0.702 │ 0.603 │ 0.525 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│1,020 │ 2.307 │ 1.591  │ 1.193 │ 1.053 │ 0.940 │ 0.847 │ 0.766  │ 0.641 │ 0.546 │ 0.474 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│1,025 │ 2.197 │ 1.504  │ 1.119 │ 0.986 │ 0.879 │ 0.789 │ 0.712  │ 0.594 │ 0.503 │ 0.435 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│1,030 │ 2.107 │ 1.432  │ 1.061 │ 0.931 │ 0.827 │ 0.742 │ 0.668  │ 0.555 │ 0.468 │ 0.402 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│1,035 │ 2.031 │ 1.372  │ 1.010 │ 0.885 │ 0.784 │ 0.702 │ 0.632  │ 0.522 │ 0.439 │ 0.375 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│1,040 │ 1.966 │ 1.320  │ 0.967 │ 0.845 │ 0.747 │ 0.668 │ 0.600  │ 0.494 │ 0.416 │ 0.353 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│1,045 │ 1.908 │ 1.274  │ 0.929 │ 0.810 │ 0.716 │ 0.638 │ 0.572  │ 0.469 │ 0.394 │ 0.334 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,05 │ 1.857 │ 1.234  │ 0.896 │ 0.779 │ 0.687 │ 0.612 │ 0.548  │ 0.447 │ 0.375 │ 0.317 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,06 │ 1.768 │ 1.164  │ 0.838 │ 0.726 │ 0.640 │ 0.566 │ 0.506  │ 0.411 │ 0.343 │ 0.290 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,07 │ 1.693 │ 1.105  │ 0.790 │ 0.682 │ 0.600 │ 0.529 │ 0.471  │ 0.381 │ 0.316 │ 0.266 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,08 │ 1.629 │ 1.053  │ 0.749 │ 0.645 │ 0.565 │ 0.497 │ 0.441  │ 0.355 │ 0.292 │ 0.245 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,09 │ 1.573 │ 1.009  │ 0.713 │ 0.612 │ 0.534 │ 0.469 │ 0.415  │ 0.332 │ 0.271 │ 0.226 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,10 │ 1.522 │ 0.969  │ 0.680 │ 0.583 │ 0.506 │ 0.444 │ 0.392  │ 0.312 │ 0.253 │ 0.210 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,11 │ 1.477 │ 0.933  │ 0.652 │ 0.557 │ 0.482 │ 0.422 │ 0.372  │ 0.293 │ 0.237 │ 0.196 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,12 │ 1.436 │ 0.901  │ 0.626 │ 0.533 │ 0.461 │ 0.402 │ 0.354  │ 0.277 │ 0.223 │ 0.183 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,13 │ 1.398 │ 0.872  │ 0.602 │ 0.512 │ 0.442 │ 0.384 │ 0.337  │ 0.263 │ 0.211 │ 0.172 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,14 │ 1.363 │ 0.846  │ 0.581 │ 0.493 │ 0.424 │ 0.368 │ 0.322  │ 0.250 │ 0.200 │ 0.162 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,15 │ 1.331 │ 0.821  │ 0.561 │ 0.475 │ 0.407 │ 0.353 │ 0.308  │ 0.238 │ 0.190 │ 0.153 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,16 │ 1.301 │ 0.797  │ 0.542 │ 0.458 │ 0.391 │ 0.339 │ 0.295  │ 0.227 │ 0.181 │ 0.145 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,17 │ 1.273 │ 0.775  │ 0.525 │ 0.442 │ 0.377 │ 0.326 │ 0.283  │ 0.217 │ 0.173 │ 0.137 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,18 │ 1.247 │ 0.755  │ 0.510 │ 0.427 │ 0.364 │ 0.314 │ 0.272  │ 0.208 │ 0.165 │ 0.130 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,19 │ 1.222 │ 0.736  │ 0.495 │ 0.415 │ 0.352 │ 0.302 │ 0.262  │ 0.200 │ 0.158 │ 0.124 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,20 │ 1.199 │ 0.718  │ 0.480 │ 0.400 │ 0.341 │ 0.292 │ 0.252  │ 0.192 │ 0.151 │ 0.118 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,21 │ 1.177 │ 0.701  │ 0.467 │ 0.388 │ 0.330 │ 0.282 │ 0.243  │ 0.184 │ 0.144 │ 0.113 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,22 │ 1.156 │ 0.685  │ 0.454 │ 0.377 │ 0.320 │ 0.272 │ 0.235  │ 0.177 │ 0.138 │ 0.108 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,23 │ 1.136 │ 0.670  │ 0.442 │ 0.366 │ 0.310 │ 0.263 │ 0.227  │ 0.170 │ 0.132 │ 0.103 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,24 │ 1.117 │ 0.656  │ 0.431 │ 0.356 │ 0.301 │ 0.255 │ 0.219  │ 0.164 │ 0.126 │ 0.098 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,25 │ 1.098 │ 0.643  │ 0.420 │ 0.346 │ 0.292 │ 0.247 │ 0.212  │ 0.158 │ 0.121 │ 0.094 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,26 │ 1.081 │ 0.630  │ 0.410 │ 0.337 │ 0.284 │ 0.240 │ 0.205  │ 0.152 │ 0.116 │ 0.090 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,27 │ 1.065 │ 0.618  │ 0.400 │ 0.328 │ 0.276 │ 0.233 │ 0.199  │ 0.147 │ 0.111 │ 0.086 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,28 │ 1.049 │ 0.606  │ 0.391 │ 0.320 │ 0.268 │ 0.226 │ 0.193  │ 0.142 │ 0.107 │ 0.082 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,29 │ 1.033 │ 0.594  │ 0.382 │ 0.312 │ 0.261 │ 0.220 │ 0.187  │ 0.137 │ 0.103 │ 0.079 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,30 │ 1.018 │ 0.582  │ 0.373 │ 0.304 │ 0.254 │ 0.214 │ 0.181  │ 0.133 │ 0.099 │ 0.076 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,31 │ 1.004 │ 0.571  │ 0.365 │ 0.297 │ 0.247 │ 0.208 │ 0.176  │ 0.129 │ 0.095 │ 0.073 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,32 │ 0.990 │ 0.561  │ 0.357 │ 0.290 │ 0.241 │ 0.202 │ 0.171  │ 0.125 │ 0.092 │ 0.070 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,33 │ 0.977 │ 0.551  │ 0.349 │ 0.283 │ 0.235 │ 0.197 │ 0.166  │ 0.121 │ 0.089 │ 0.067 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,34 │ 0.964 │ 0.542  │ 0.341 │ 0.277 │ 0.229 │ 0.192 │ 0.161  │ 0.117 │ 0.086 │ 0.064 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,35 │ 0.952 │ 0.533  │ 0.334 │ 0.271 │ 0.224 │ 0.187 │ 0.157  │ 0.113 │ 0.083 │ 0.061 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,36 │ 0.940 │ 0.524  │ 0.328 │ 0.265 │ 0.219 │ 0.182 │ 0.153  │ 0.109 │ 0.080 │ 0.058 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,37 │ 0.928 │ 0.516  │ 0.322 │ 0.259 │ 0.214 │ 0.177 │ 0.149  │ 0.106 │ 0.077 │ 0.056 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,38 │ 0.917 │ 0.508  │ 0.316 │ 0.253 │ 0.209 │ 0.173 │ 0.145  │ 0.103 │ 0.074 │ 0.054 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,39 │ 0.906 │ 0.500  │ 0.310 │ 0.248 │ 0.204 │ 0.169 │ 0.141  │ 0.100 │ 0.072 │ 0.052 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,40 │ 0.896 │ 0.492  │ 0.304 │ 0.243 │ 0.199 │ 0.165 │ 0.137  │ 0.097 │ 0.070 │ 0.050 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,41 │ 0.886 │ 0.484  │ 0.298 │ 0.238 │ 0.195 │ 0.161 │ 0.134  │ 0.094 │ 0.068 │ 0.048 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,42 │ 0.876 │ 0.477  │ 0.293 │ 0.233 │ 0.191 │ 0.157 │ 0.131  │ 0.091 │ 0.066 │ 0.046 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,43 │ 0.866 │ 0.470  │ 0.288 │ 0.229 │ 0.187 │ 0.153 │ 0.128  │ 0.088 │ 0.064 │ 0.045 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,44 │ 0.856 │ 0.463  │ 0.283 │ 0.225 │ 0.183 │ 0.150 │ 0.125  │ 0.085 │ 0.062 │ 0.044 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,45 │ 0.847 │ 0.456  │ 0.278 │ 0.221 │ 0.179 │ 0.147 │ 0.122  │ 0.083 │ 0.060 │ 0.043 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,46 │ 0.838 │ 0.450  │ 0.273 │ 0.217 │ 0.175 │ 0.144 │ 0.119  │ 0.081 │ 0.058 │ 0.042 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,47 │ 0.829 │ 0.444  │ 0.268 │ 0.213 │ 0.171 │ 0.141 │ 0.116  │ 0.079 │ 0.056 │ 0.041 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,48 │ 0.821 │ 0.438  │ 0.263 │ 0.209 │ 0.168 │ 0.138 │ 0.113  │ 0.077 │ 0.054 │ 0.040 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,49 │ 0.813 │ 0.432  │ 0.259 │ 0.205 │ 0.165 │ 0.135 │ 0.110  │ 0.075 │ 0.053 │ 0.039 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,50 │ 0.805 │ 0.426  │ 0.255 │ 0.201 │ 0.162 │ 0.132 │ 0.108  │ 0.073 │ 0.052 │ 0.038 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,55 │ 0.767 │ 0.399  │ 0.235 │ 0.184 │ 0.147 │ 0.119 │ 0.097  │ 0.065 │ 0.045 │ 0.032 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,60 │ 0.733 │ 0.376  │ 0.218 │ 0.170 │ 0.134 │ 0.108 │ 0.087  │ 0.058 │ 0.039 │ 0.027 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,65 │ 0.703 │ 0.355  │ 0.203 │ 0.157 │ 0.123 │ 0.098 │ 0.079  │ 0.052 │ 0.034 │ 0.023 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,70 │ 0.675 │ 0.336  │ 0.189 │ 0.145 │ 0.113 │ 0.090 │ 0.072  │ 0.046 │ 0.030 │ 0.020 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,75 │ 0.650 │ 0.318  │ 0.177 │ 0.134 │ 0.104 │ 0.083 │ 0.065  │ 0.041 │ 0.026 │ 0.017 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,80 │ 0.626 │ 0.303  │ 0.166 │ 0.124 │ 0.096 │ 0.077 │ 0.060  │ 0.037 │ 0.023 │ 0.015 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,85 │ 0.605 │ 0.289  │ 0.156 │ 0.115 │ 0.089 │ 0.071 │ 0.055  │ 0.033 │ 0.020 │ 0.013 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,90 │ 0.585 │ 0.276  │ 0.147 │ 0.108 │ 0.083 │ 0.066 │ 0.050  │ 0.030 │ 0.018 │ 0.011 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 1,95 │ 0.567 │ 0.264  │ 0.139 │ 0.102 │ 0.078 │ 0.061 │ 0.046  │ 0.027 │ 0.015 │ 0.009 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 2,0  │ 0.550 │ 0.253  │ 0.132 │ 0.097 │ 0.073 │ 0.057 │ 0.043  │ 0.025 │ 0.013 │ 0.008 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 2,1  │ 0.518 │ 0.233  │ 0.119 │ 0.086 │ 0.064 │ 0.049 │ 0.037  │ 0.021 │ 0.012 │ 0.007 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 2,2  │ 0.490 │ 0.216  │ 0.108 │ 0.077 │ 0.057 │ 0.043 │ 0.032  │ 0.018 │ 0.010 │ 0.006 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 2,3  │ 0.466 │ 0.201  │ 0.098 │ 0.069 │ 0.051 │ 0.038 │ 0.028  │ 0.015 │ 0.008 │ 0.005 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 2,4  │ 0.444 │ 0.188  │ 0.090 │ 0.063 │ 0.046 │ 0.034 │ 0.024  │ 0.013 │ 0.007 │ 0.004 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 2,5  │ 0.424 │ 0.176  │ 0.082 │ 0.057 │ 0.041 │ 0.031 │ 0.021  │ 0.011 │ 0.006 │ 0.003 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 2,6  │ 0.405 │ 0.165  │ 0.076 │ 0.052 │ 0.037 │ 0.028 │ 0.019  │ 0.010 │ 0.005 │ 0.003 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 2,7  │ 0.389 │ 0.155  │ 0.070 │ 0.048 │ 0.033 │ 0.025 │ 0.017  │ 0.009 │ 0.005 │ 0.002 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 2,8  │ 0.374 │ 0.146  │ 0.065 │ 0.044 │ 0.030 │ 0.022 │ 0.015  │ 0.008 │ 0.004 │ 0.002 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 2,9  │ 0.360 │ 0.138  │ 0.060 │ 0.040 │ 0.027 │ 0.020 │ 0.013  │ 0.007 │ 0.004 │ 0.001 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 3,0  │ 0.346 │ 0.131  │ 0.056 │ 0.037 │ 0.025 │ 0.019 │ 0.012  │ 0.006 │ 0.003 │ 0.001 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 3,5  │ 0.294 │ 0.104  │ 0.041 │ 0.026 │ 0.017 │ 0.012 │ 0.008  │ 0.004 │ 0.002 │ 0.001 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 4,0  │ 0.255 │ 0.084  │ 0.031 │ 0.019 │ 0.012 │ 0.008 │ 0.005  │ 0.002 │ 0.001 │ 0.000 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 4,5  │ 0.226 │ 0.070  │ 0.025 │ 0.014 │ 0.009 │ 0.007 │ 0.004  │ 0.002 │ 0.001 │ 0.000 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 5,0  │ 0.203 │ 0.059  │ 0.020 │ 0.010 │ 0.007 │ 0.005 │ 0.003  │ 0.001 │ 0.000 │ 0.000 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 6,0  │ 0.168 │ 0.047  │ 0.014 │ 0.007 │ 0.004 │ 0.003 │ 0.002  │ 0.001 │ 0.000 │ 0.000 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 8,0  │ 0.126 │ 0.029  │ 0.009 │ 0.004 │ 0.002 │ 0.002 │ 0.001  │ 0.000 │ 0.000 │ 0.000 │
├──────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┤
│ 10,0 │ 0.100 │ 0.021  │ 0.005 │ 0.002 │ 0.001 │ 0.001 │ 0.001  │ 0.000 │ 0.000 │ 0.000 │
└──────┴───────┴────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴────────┴───────┴───────┴───────┘

______________________________
* гидравлический показатель русла
** значение относительной глубины, определяемые # в п.2.3.2 по формулам 44(а) и 44(б)

| Система ГАРАНТ | /